GH4169

一、GH4169概述 

GH4169一些合金鋼材料是以體心四海的γ"和面心立方米的γ′相沉淀自己增幅的鎳基中高的熱度一些合金鋼材料，在-253～700℃攝氏度位置圖內體現了充分的,650℃一些的抗拉剛度居傾斜中高的熱度一些合金鋼材料的*,并體現了充分的、抗輻射源、、耐浸蝕性,并且充分的代加工性、錫焊性和團隊不穩定量分析性，會制做一些形壯非常復雜的零部分，在宇航、核能源、石油天然氣實業中，在上面的攝氏度位置圖內得到 了為大量的選用。

該合金的另一特點是合金組織對熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規律及組織與工藝、性能間的相互關系，可針對不同的使用要求制定合理、可行的工藝規程，就能獲得可滿足不同強度級別和使用要求的各種零件。供應的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環件、板、帶、絲、管等。可制成盤、環、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結構件、機匣等零部件在航空上使用。

1.1GH4169食材品牌GH4169(GH169)

1.2GH4169類似鋼種Inconel718(),NC19FeNb(法 國)

1.3GH4169材質的科技基準

GJB2612-1996《氬弧焊用氣溫金屬冷壓模材規則》

HB6702-1993《WZ8系列產品用GH4169錳鋼棒材》

GJB3165 《民用航空承力件用高溫合金材料熱扎和鍛制棒材規范了》

GJB1952 《空航用中高溫合金屬帶鋼金屬薄板要求》

GJB1953《 南航熱車機晃動件用溫度過高合金材料冷軋棒材標準》

GJB2612 《對焊用高熱鎳鋼冷拉絲機材規范性》

GJB3317《 飛防用溫度高合金屬熱軋鋼生態板規定》

GJB2297 《航天用高溫度合金材料冷拔（軋）無接縫管制約》

GJB3020 《航材用持續高溫各種合金環坯正確》

GJB3167 《冷鐓用室溫合金材料冷金屬拉絲材技術規范》

GJB3318 《航空航天用耐高溫鎂合金熱軋帶材要求》

GJB2611《 航班用高溫天氣合金材料冷拉棒材標準化》

YB/T5247 《焊接工藝用室溫耐熱合金冷磨砂》

YB/T5249 《冷鐓用高的溫度錳鋼冷壓模》

YB/T5245 《正規承力件用高溫合金材料冷軋和鍛制棒材》

GB/T14993《 搖動控制部件用高溫高壓碳素鋼冷軋棒材》

GB/T14994 《高溫作業各種合金冷拉棒材》

GB/T14995 《溫度高合金屬熱扎板》

GB/T14996 《高溫度合金類帶鋼卷板》

GB/T14997 《高的溫度金屬鍛制圓餅》

GB/T14998 《高溫高壓合金屬坯件毛壞》

GB/T14992 《室溫度合金類和合金間有機化合物室溫度的原材料的類型和鋼材牌號》

HB5199《 航空運輸用高溫高壓和金冷軋鋼板金屬薄板》

HB5198 《南航茶葉用彎曲變形溫度不銹鋼棒材》

HB5189 《中國航空葉子用開裂室溫錳鋼棒材》

HB6072 《WZ8國產用GH4169合金類棒材》

1.4GH4169有機化學上好分該鎳鋼的有機化學上好分氛圍3類：規則組成因素、上等組成因素、高純組成因素，見表1-1。上等組成因素的在規則組成因素的核心上降碳增鈮，然后增多氧化鈮的需求量統計，增多困乏源和上升武器鍛造相的需求量統計，延長功能和資料力度。也增多害處鈣鎂離子主氣體分量。高純組成因素是在上等規則核心上降和害處鈣鎂離子的分量，延長資料含量和。

核能應用的GH4169合金，需控制硼含量（元素成分不變），具體含量由供需雙方協商確定。當ω（B）≤0.002%時，為與宇航工業用的GH4169合金加以區別，合號為GH4169A。

表1-1[1] % 

續表1-1% 

1.5GH4169熱除理工作工作規范鋁各種合金具備有差異于的熱除理工作工作規范，以的控住晶粒度度、的控住δ相形貌、占比和個數，可以得到有差異于類別的力學結構能。鋁各種合金熱除理工作工作規范分3類：

Ⅰ：(1010～1065)℃?10℃，1h，油冷、空冷或油冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內均無δ相，存在缺口敏感性，但對提高沖擊性能和抵抗低溫氫脆有利。

Ⅱ：(950～980)℃?10℃，1h，油冷、空冷或散熱 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理的材料有δ相，有利于消除缺口敏感性，是常用的熱處理制度，也稱為標準熱處理制度。

Ⅲ：720℃?5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經此制度處理后，材料中的δ相較少，能提高材料的強度和沖擊性能。該制度也稱為直接時效熱處理制度。

1.6GH4169蔬菜品種產品規格和生產工作的方式也可以生產模鍛件（盤、綜合鍛件）、餅、環、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲、帶、管、各種款式和長寬的鎖固件、應力松弛器件等、訂貨工作的方式由需求量對方磋商。絲材以磋商的訂貨工作的方式成盤狀訂貨。

1.7GH4169冶煉和鑄工加工過程錳鋼的冶煉加工過程構成3類：渦流磁感應燈式加電渣重熔；渦流磁感應燈式加渦流脈沖重熔；渦流磁感應燈式加電渣重熔加渦流脈沖重熔。可據零件圖的運行要，首選想要的冶煉加工過程，特殊要求應用領域要。

1.8GH4169運用簡況與特別的特殊要求研制航材和航天科技打火機中的各項靜置件和運轉件，如盤、環件、機匣、軸、葉尖、鎖緊件、塑性pcb板、天然氣管內、封閉pcb板等和電焊結構類型件；研制核能發電工業企業運用的各項塑性pcb板和格架；研制能源和熱區域運用的所需要的零部件及所需要的零部件。

近年來，在對該合金研究不斷深化和對該合金應用不斷擴大的基礎上，為提高質量和降低，發展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用噴射成型工藝，生產環件，降低生產和縮短生產周期；采用超塑成型工藝，擴大產品的生產范圍。

二、GH4169物理及化學性能 

2.1GH4169熱性食物能

2.1.1GH4169融化濕度區間1260～1320℃。

2.1.2GH4169熱導率見表2-1。

表2-1[2] 

2.1.3GH4169比熱容見表2-2。

2.1.4GH4169線變大因子見表2-3；

2.2GH4169比熱容ρ=8.24g/cm3。

2.3GH4169電性

表2-2[2] 

表2-3[2] 

2.4GH4169磁塊能鎂合金無磁塊。

2.5GH4169電學耐腐蝕性

2.5.1GH4169性能指標在新鮮空氣導電介質中實驗室檢測100h后的氧化反應濃度見表2-4。

表2-4 

三、GH4169力學性能 

優質棒材技術標準規定的性能見表3-1。

表3-1[1] 

注：熱處理制度：Ⅱ。

四、GH4169組織結構 

4.1相變溫差γ"相是該和金的關鍵進階相，其高穩定可靠溫差是650℃，準備固熔溫差為840～870℃，*固熔溫差是950℃，γ′相也是該和金的進階相，但量超過γ"相，其進行揮發溫差是600℃，*熔解溫差是840℃；δ相的準備進行揮發溫差是700℃，進行揮發峰溫差是940℃，980℃準備熔解，*熔解溫差是1020℃。

4.2時-溫暖-公司變化線性見圖4-1。

4.3耐熱合金機構結構類型

4.3.1金屬標準單位熱解決情況的機構由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相分為。γ"(Ni3Nb)相是通常進行提高相，為體心八方有序性結構特征的亞穩固相，呈圓球狀在基體中彌散共格析晶，在期限或app階段，有向δ相塑造的潮流，使密度減低。γ′(Ni3(Al、Ti))相的使用量次于γ"相，呈球狀彌散析晶，對金屬起1要素進行提高能力。δ相通常在晶界析晶，其形貌與鑄造階段的終鍛氣溫關與，終鍛氣溫在900℃，組成針狀，在晶界和晶內析晶；終鍛氣溫達930℃，δ相呈小粒狀，平滑勻稱圖；終鍛氣溫達950℃，δ相呈短棒狀，勻稱圖于晶界來源于；終鍛氣溫達980℃，在晶界析晶一少部分針狀δ相，鍛件顯現耐久空缺敏物質性度性。終鍛氣溫到1020℃或更好，鍛件中無δ相析晶，金屬材質晶體伴隨著粗化，鍛件有耐久空缺敏物質性度性。鑄造階段中，δ相在晶界析晶，能出到釘扎能力，阻擋金屬材質晶體粗化。

4.3.2L相是變型GH4169不銹鋼中不允許的具有的相，該相富鈮，具有于鑄錠枝晶間，拉低鑄錠初沸點，鑄錠中L相固溶室溫和不規則化的時間的密切關系見圖4-2。

4.3.3金屬材質晶粒度

4.3.3.1硬質合金在較高溫度固熔（保溫隔熱2h）時的晶體長成傾向性見圖4-3。

4.3.3.2棒材（原來晶粒度度9～9.5級）經區別的室內攝氏度蒸汽加熱即為區別的膨脹量煅造膨脹后，再過程標熱外理（固溶室內攝氏度965℃，1h），其晶粒度度度的變遷見表4-1。

4.3.3.3鍛件技術工藝條件中規定，一般的鍛件峰值晶體度為三級，不能某種個體2級，高韌性鍛件峰值晶體度為8級，不能某種個體2級；單獨實效鍛件峰值晶體度通常為10級或更細。

4.3.4隨便時限的鍛件在600～700℃時限500h后，揮發相量的變化見表4-2。

表4-1[19] 

表4-2[11] 

五、GH4169工藝性能與要求 

5.1壓合的性能

5.1.1因GH4169金屬中鈮分子量高，金屬中的鈮偏析的情況與冶金材料技藝真接各種相關。電渣重熔和真空體電弧放電融煉的融煉運行速度和電棒的質理水平狀態下真接的影響木頭材質的好壞。熔速快，易生成了了富鈮的黑斑；熔速慢，會生成了了貧鈮的白點病；電棒漆層質理水平差和電棒的內部有刮痕，均易促使白點病的生成了了，因而，提升電棒質理水平和抑制熔速及提升鋼錠的疑固效率是冶煉技藝的根本主觀因素。為禁止鋼錠中的要素偏析過高，來看按照的鋼錠內直徑不高于508mm。

均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相*熔解。鋼錠兩階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時間，根據鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控制與材料中的鈮偏析程度直接相關。

目前生產中采用的1160℃，20h?1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：

1.1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；

2.1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。

5.1.2經不勻化處里的各種合金具備著不錯的熱制造加工制造制作功效指標，鋼錠的開坯熱處理氣溫沒法低于1120℃。鍛件的段造加工施工工藝應跟據鍛件選用境況和應運讓，融入制造加工制造廠的制造加工制造能力而定。開坯和制造加工制造鍛件是，其中退火處理氣溫和終鍛氣溫可以跟據加工零件所讓的企業形態和功效指標來決定，通常情況情況下，段造加工的終鍛氣溫控制在930～950℃左右為宜。各種各樣鍛件的段造加工氣溫和彎曲變形程度較見表5-1。

表5-1[17] 

5.1.3與裝修板材冷塑壓想關的效能見表5-2。

5.1.4鍛件的易變型成度、終鍛的溫度和金屬材質晶粒盡寸直接的原因見圖5-1。

5.1.5錳鋼動態性再凝結見圖5-2。

5.1.6起因素葉輪模鍛件由頂鍛和終鍛二道工藝流程模鍛而成，區別的淬火調溫的溫度對葉輪的影晌見表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉輪組織化耐熱性為。

5.1.7合金鋼在耐高溫下的變彎抗力的曲線見圖5-3。

5.2悍接性金屬有比較滿意的悍接性，能用氬弧焊、智能束焊、縫焊、電焊、等方式 使用悍接。

對直接時效狀態的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數，在保留細晶組織的同時，焊縫邊緣及熱影響區還可以保留強化相γ′和γ"以及δ相，因此對接頭性能無明顯影響，對直接時效的鍛件，可在鍛造狀態進行摩擦焊，焊后再進行直接時效處理（制度Ⅲ），可獲得持久強度很高的焊接接頭[21]。

表5-2 

表5-3[19] 

5.3加工所需要的零部件熱參與操作工學院藝航空運輸加工所需要的零部件的熱參與操作往往按1.5條歸定的Ⅱ、Ⅲ兩種類型系統，即規格熱參與操作系統和會直接時長熱參與操作系統參與。等到枝術證據的狀態下，也可選取系統熱參與操作。按規格系統熱參與操作時，固溶參與操作可在950～980℃的范圍內，在選出的溫暖?10℃下參與。

5.4的表面層外理工學院藝不必要時可對零部件及運轉情況的表面層新格局開始噴丸進階、孔輕壓進階或管螺紋滾壓進階程序，使零部件及運轉情況在交變載荷系數的條件下的工作的使用壽命呈幾何生長。

對要求噴涂耐磨封嚴涂層的零件，可采用等離子噴涂或噴涂工藝，以噴涂為佳，噴涂涂層與基體結合強度高，涂層致密、硬度高、孔隙率低，耐磨性好。

5.5車削制作制作與銑削功能和金可認同地開展車削制作制作。

機械加工時必須確保圓弧達到設計要求和平滑過渡，不允許在機械加工、裝配或運輸中出現尖角、坑與劃傷缺口，因為在這些缺陷出，可形成過量的應力集中，在使用中會導致事故的發生。

六、GH4169(GH169)低溫抗拉及屈服性能（含熱處理工藝） 

表6-1—溫度對熱軋棒材的拉伸性能影響

表6-1 

注：以上樣品熱處理工藝：980℃?5℃退火，1小時 720℃?5℃時效，8小時，空冷至620℃?5℃，在620℃?5℃保溫到總時效時間達到18小時， 空冷

表6-2—鍛件（短橫向實驗）的低溫性能

表6-2